Nature.com'u ziyaret ettiğiniz için teşekkür ederiz.Sınırlı CSS desteğine sahip bir tarayıcı sürümü kullanıyorsunuz.En iyi deneyim için güncellenmiş bir tarayıcı kullanmanızı (veya Internet Explorer'da Uyumluluk Modunu devre dışı bırakmanızı) öneririz.Ayrıca sürekli desteği sağlamak için siteyi stiller ve JavaScript olmadan gösteriyoruz.
Aynı anda üç slayttan oluşan bir atlıkarınca görüntüler.Aynı anda üç slaytta ilerlemek için Önceki ve Sonraki düğmelerini kullanın veya aynı anda üç slaytta ilerlemek için sondaki kaydırma düğmelerini kullanın.
Dört kauçuk beton çelik boru (RuCFST) elemanı, bir beton çelik boru (CFST) elemanı ve bir boş eleman saf bükme koşulları altında test edildi.Ana parametreler, 3'ten 5'e kadar olan kesme oranı (λ) ve %10'dan %20'ye kadar olan kauçuk değiştirme oranıdır (r).Bir bükülme momenti-gerinim eğrisi, bir bükülme momenti-sapma eğrisi ve bir bükülme momenti-eğrilik eğrisi elde edilir.Kauçuk çekirdekli betonun tahrip şekli analiz edildi.Sonuçlar, RuCFST üyelerinin arıza tipinin bükülme hatası olduğunu göstermektedir.Kauçuk betondaki çatlaklar eşit ve az miktarda dağılır ve çekirdek betonun kauçukla doldurulması çatlak oluşumunu engeller.Kesme-açıklık oranının test numunelerinin davranışı üzerinde çok az etkisi olmuştur.Kauçuğun değiştirilmesi oranının bükülme momentine dayanma yeteneği üzerinde çok az etkisi vardır, ancak numunenin bükülme sertliği üzerinde belirli bir etkisi vardır.Kauçuk betonla doldurulduktan sonra, boş bir çelik borudan alınan numunelerle karşılaştırıldığında bükülme kabiliyeti ve bükülme sertliği artar.
İyi sismik performansları ve yüksek taşıma kapasiteleri nedeniyle, geleneksel betonarme boru şeklindeki yapılar (CFST) modern mühendislik uygulamalarında yaygın olarak kullanılmaktadır1,2,3.Yeni bir kauçuk beton türü olarak, doğal agregaların kısmen yerini almak üzere kauçuk parçacıkları kullanılır.Kauçuk Beton Dolgulu Çelik Boru (RuCFST) yapılar, kompozit yapıların sünekliğini ve enerji verimliliğini artırmak amacıyla çelik boruların kauçuk betonla doldurulmasıyla oluşturulur4.Sadece CFST üyelerinin mükemmel performansından faydalanmakla kalmıyor, aynı zamanda yeşil döngüsel ekonominin kalkınma ihtiyaçlarını karşılayan kauçuk atıkların verimli kullanımını da sağlıyor5,6.
Geçtiğimiz birkaç yılda, geleneksel CFST elemanlarının eksenel yük7,8, eksenel yük-moment etkileşimi9,10,11 ve saf bükülme12,13,14 altındaki davranışları yoğun bir şekilde incelenmiştir.Sonuçlar, CFST kolon ve kirişlerin bükülme kapasitesinin, sertliğinin, sünekliğinin ve enerji dağıtma kapasitesinin iç beton dolgusu ile iyileştirildiğini ve iyi kırılma sünekliği gösterdiğini göstermektedir.
Şu anda bazı araştırmacılar, RuCFST kolonlarının birleşik eksenel yükler altındaki davranışını ve performansını incelemiştir.Liu ve Liang15 kısa RuCFST sütunları üzerinde çeşitli deneyler gerçekleştirdiler ve CFST sütunlarıyla karşılaştırıldığında, kauçuk ikame derecesi ve kauçuk parçacık boyutunun artmasıyla birlikte taşıma kapasitesi ve sertliği azalırken süneklik arttı.Duarte4,16 birkaç kısa RuCFST kolonunu test etti ve RuCFST kolonlarının artan kauçuk içeriğiyle daha sünek olduğunu gösterdi.Liang17 ve Gao18 ayrıca pürüzsüz ve ince duvarlı RuCFST tıkaçlarının özelliklerine ilişkin benzer sonuçlar bildirdi.Gu ve ark.19 ve Jiang ve ark.20 RuCFST elemanlarının yüksek sıcaklıktaki taşıma kapasitesini araştırmışlardır.Sonuçlar kauçuk ilavesinin yapının sünekliğini arttırdığını gösterdi.Sıcaklık arttıkça taşıma kapasitesi başlangıçta biraz azalır.Patel21, kısa CFST kirişlerin ve yuvarlak uçlu kolonların eksenel ve tek eksenli yükleme altında basınç ve eğilme davranışını analiz etti.Hesaplamalı modelleme ve parametrik analiz, fiber tabanlı simülasyon stratejilerinin kısa RCFST'lerin performansını doğru bir şekilde inceleyebileceğini göstermektedir.Esneklik, en-boy oranı, çeliğin ve betonun mukavemeti arttıkça artar, derinlik/kalınlık oranı arttıkça azalır.Genel olarak kısa RuCFST sütunları CFST sütunlarına benzer şekilde davranır ve CFST sütunlarından daha sünektir.
Yukarıdaki incelemeden, RuCFST kolonlarının, CFST kolonlarının taban betonunda kauçuk katkı maddelerinin uygun şekilde kullanılmasından sonra geliştiği görülebilir.Eksenel yük olmadığından net eğilme kolon kirişinin bir ucunda meydana gelir.Aslında RuCFST'nin bükülme özellikleri eksenel yük özelliklerinden22 bağımsızdır.Pratik mühendislikte RuCFST yapıları sıklıkla bükülme momenti yüklerine maruz kalır.Saf bükülme özelliklerinin incelenmesi, sismik etki23 altında RuCFST elemanlarının deformasyon ve arıza modlarının belirlenmesine yardımcı olur.RuCFST yapıları için RuCFST elemanlarının saf bükülme özelliklerinin incelenmesi gereklidir.
Bu bağlamda, tamamen kavisli çelik kare boru elemanlarının mekanik özelliklerini incelemek için altı numune test edildi.Bu makalenin geri kalanı şu şekilde organize edilmiştir.İlk olarak, kauçuk dolgulu veya kauçuk dolgusuz altı adet kare kesitli numune test edildi.Test sonuçları için her numunenin arıza modunu gözlemleyin.İkinci olarak, RuCFST elemanlarının saf bükülmedeki performansı analiz edildi ve 3-5'lik bir kesme-açıklık oranının ve %10-20'lik bir kauçuk değiştirme oranının RuCFST'nin yapısal özellikleri üzerindeki etkisi tartışıldı.Son olarak, RuCFST elemanları ile geleneksel CFST elemanları arasındaki yük taşıma kapasitesi ve bükülme sertliği arasındaki farklar karşılaştırılmıştır.
Altı CFST numunesi tamamlandı; dördü kauçuklu betonla doldurulmuş, biri normal betonla doldurulmuş ve altıncısı boştu.Kauçuk değişim oranının (r) ve açıklık kesme oranının (λ) etkileri tartışılmıştır.Numunenin ana parametreleri Tablo 1'de verilmiştir. t harfi boru kalınlığını, B numunenin kenar uzunluğunu, L numunenin yüksekliğini, Mue ölçülen bükme kapasitesini, Kie ise başlangıç değerini ifade etmektedir. bükülme sertliği, Kse servisteki bükülme sertliğidir.sahne.
RuCFST numunesi, daha sonra betonla doldurulan içi boş kare bir çelik boru oluşturmak üzere çiftler halinde kaynak yapılan dört çelik plakadan üretildi.Numunenin her bir ucuna 10 mm kalınlığında bir çelik plaka kaynaklanmıştır.Çeliğin mekanik özellikleri Tablo 2'de gösterilmektedir. Çin standardı GB/T228-201024'e göre, bir çelik borunun çekme mukavemeti (fu) ve akma mukavemeti (fy), standart bir çekme testi yöntemi ile belirlenir.Test sonuçları sırasıyla 260 MPa ve 350 MPa'dır.Esneklik modülü (Es) 176 GPa'dır ve çeliğin Poisson oranı (ν) 0,3'tür.
Test sırasında referans betonun 28. günde kübik basınç dayanımı (fcu) 40 MPa olarak hesaplandı.Oranlar 3, 4 ve 5, önceki referans 25'e göre seçilmiştir çünkü bu, vites aktarımıyla ilgili herhangi bir sorunu ortaya çıkarabilir.Beton karışımındaki kumun yerini %10 ve %20'lik iki kauçuk değiştirme oranı alır.Bu çalışmada, Tianyu Çimento Fabrikasından (Çin'deki Tianyu markası) elde edilen geleneksel lastik kauçuk tozu kullanıldı.Kauçuğun parçacık boyutu 1-2 mm'dir.Tablo 3 kauçuk beton ve karışımların oranını göstermektedir.Her bir kauçuk beton tipi için, kenarları 150 mm olan üç küp döküldü ve standartların öngördüğü test koşulları altında kürlendi.Karışımda kullanılan kum silisli kumdur ve kaba agrega Kuzeydoğu Çin'in Shenyang Şehrindeki karbonat kayasıdır.Çeşitli kauçuk değiştirme oranları (%10 ve %20) için 28 günlük kübik basınç dayanımı (fcu), prizmatik basınç dayanımı (fc') ve elastiklik modülü (Ec) Tablo 3'te gösterilmektedir. GB50081-201926 standardını uygulayın.
Tüm test numuneleri 600 kN kuvvete sahip bir hidrolik silindir ile test edilir.Yükleme sırasında, dört noktalı eğilme test standına simetrik olarak iki konsantre kuvvet uygulanır ve ardından numune üzerine dağıtılır.Deformasyon, her numune yüzeyindeki beş gerinim ölçer ile ölçülür.Sapma, Şekil 1 ve 2. 1 ve 2'de gösterilen üç yer değiştirme sensörü kullanılarak gözlemlenir.
Testte bir ön yükleme sistemi kullanıldı.2kN/s'lik bir hızda yükleyin, ardından 10kN'ye kadar bir yükte duraklayın, aletin ve yük hücresinin normal çalışma durumunda olup olmadığını kontrol edin.Elastik bant içerisinde her yük artışı, tahmin edilen tepe yükün onda birinden daha azına uygulanır.Çelik boru aşındığında uygulanan yük, öngörülen tepe yükün on beşte birinden azdır.Yükleme aşamasında her yük seviyesini uyguladıktan sonra yaklaşık iki dakika bekleyin.Numune başarısızlığa yaklaştıkça sürekli yükleme hızı yavaşlar.Eksenel yük, nihai yükün %50'sinden daha azına ulaştığında veya numunede belirgin bir hasar tespit edildiğinde yükleme sonlandırılır.
Tüm test numunelerinin imhası iyi bir süneklik gösterdi.Test parçasının çelik borusunun çekme bölgesinde hiçbir belirgin çekme çatlağı bulunmadı.Çelik borulardaki tipik hasar türleri şekil 2'de gösterilmektedir.3. SB1 numunesini örnek olarak alırsak, yüklemenin ilk aşamasında, bükülme momenti 18 kN·m'den az olduğunda, SB1 numunesi belirgin bir deformasyon olmadan elastik aşamadadır ve ölçülen bükülme momentindeki artış oranı, eğriliğin artış hızı.Daha sonra çekme bölgesindeki çelik boru deforme olabilir ve elastik-plastik aşamasına geçer.Eğilme momenti yaklaşık 26 kNm'ye ulaştığında orta açıklıklı çeliğin basınç bölgesi genişlemeye başlar.Yük arttıkça ödem yavaş yavaş gelişir.Yük-sapma eğrisi, yük tepe noktasına ulaşana kadar azalmaz.
Deney tamamlandıktan sonra, Şekil 4'te gösterildiği gibi, temel betonun hasar modunu daha net gözlemlemek için SB1 numunesi (RuCFST) ve SB5 numunesi (CFST) kesildi. Şekil 4'te numunedeki çatlakların olduğu görülebilmektedir. SB1 taban betonunda eşit ve seyrek olarak dağılmış olup aralarındaki mesafe 10 ila 15 cm arasındadır.SB5 numunesindeki çatlaklar arasındaki mesafe 5 ila 8 cm arasındadır, çatlaklar düzensiz ve belirgindir.Ek olarak, SB5 numunesindeki çatlaklar, çekme bölgesinden basınç bölgesine yaklaşık 90° uzanır ve kesit yüksekliğinin yaklaşık 3/4'üne kadar gelişir.SB1 numunesindeki ana beton çatlakları, SB5 numunesindekine göre daha küçük ve daha az sıklıktatır.Kumun kauçukla değiştirilmesi betonda çatlak oluşumunu bir dereceye kadar engelleyebilir.
Şek.Şekil 5, her numunenin uzunluğu boyunca sapmanın dağılımını göstermektedir.Düz çizgi test parçasının sapma eğrisidir ve noktalı çizgi sinüzoidal yarım dalgadır.Şek.Şekil 5, çubuk sapma eğrisinin, ilk yüklemede sinüzoidal yarım dalga eğrisi ile iyi bir uyum içinde olduğunu göstermektedir.Yük arttıkça sapma eğrisi sinüzoidal yarım dalga eğrisinden biraz sapar.Kural olarak, yükleme sırasında, her ölçüm noktasındaki tüm numunelerin sapma eğrileri simetrik bir yarı sinüzoidal eğridir.
Saf bükülmede RuCFST elemanlarının sapması sinüzoidal bir yarım dalga eğrisini takip ettiğinden, bükülme denklemi şu şekilde ifade edilebilir:
Maksimum fiber gerilimi 0,01 olduğunda, fiili uygulama koşulları dikkate alındığında karşılık gelen bükülme momenti, elemanın nihai bükülme momenti kapasitesi27 olarak belirlenir.Bu şekilde belirlenen ölçülen bükülme momenti kapasitesi (Mue) Tablo 1'de gösterilmektedir. Ölçülen bükülme momenti kapasitesi (Mue) ve eğriliğin (φ) hesaplanmasına yönelik formül (3)'e göre, Şekil 6'daki M-φ eğrisi şu şekilde olabilir: planlandı.M = 0,2Mue28 için başlangıç sertliği Kie, buna karşılık gelen kesme eğilme sertliği olarak kabul edilir.M = 0,6Mue olduğunda, çalışma aşamasının bükülme sertliği (Kse), karşılık gelen sekant bükülme sertliğine ayarlandı.
Eğilme momenti eğrilik eğrisinden, elastik aşamada eğilme momenti ve eğriliğin önemli ölçüde doğrusal olarak arttığı görülebilir.Eğilme momentinin büyüme hızı, eğriliğinkinden açıkça daha yüksektir.Eğilme momenti M 0,2 Mue olduğunda numune elastik sınır aşamasına ulaşır.Yük arttıkça numune plastik deformasyona uğrayarak elastoplastik aşamaya geçer.0,7-0,8 Mue'ye eşit bir bükülme momenti M ile, çelik boru dönüşümlü olarak çekme bölgesinde ve sıkıştırma bölgesinde deforme olacaktır.Aynı zamanda numunenin Mf eğrisi bir bükülme noktası olarak kendini göstermeye başlar ve doğrusal olmayan bir şekilde büyür, bu da çelik boru ile kauçuk beton çekirdeğin birleşik etkisini artırır.M, Mue'ye eşit olduğunda numune plastik sertleşme aşamasına girer; numunenin sapması ve eğriliği hızla artarken bükülme momenti yavaş yavaş artar.
Şek.Şekil 7, her numune için bükülme momentine (M) karşı gerinim (ε) eğrilerini gösterir.Numunenin orta açıklık bölümünün üst kısmı basınç altındadır ve alt kısmı gerilim altındadır.“1” ve “2” işaretli gerinim ölçerler test parçasının üst kısmında bulunur, “3” işaretli gerinim ölçerler numunenin ortasında bulunur ve “4” ve “5” işaretli gerinim ölçerler bulunur.” test numunesinin altında bulunur.Numunenin alt kısmı Şekil 2'de gösterilmektedir. Şekil 7'den, yüklemenin ilk aşamasında, elemanın çekme bölgesindeki ve basınç bölgesindeki uzunlamasına deformasyonların çok yakın olduğu ve deformasyonlar yaklaşık olarak doğrusaldır.Orta kısımda boyuna deformasyonda hafif bir artış vardır ancak bu artışın büyüklüğü küçüktür. Daha sonra çekme bölgesindeki kauçuk beton çatlamıştır. Çünkü çekme bölgesindeki çelik borunun sadece kuvvete dayanması gerekir ve Basınç bölgesindeki kauçuk beton ve çelik boru yükü birlikte taşır, elemanın çekme bölgesindeki deformasyon, yük arttıkça deformasyonlar çeliğin akma dayanımını aşar ve çelik boru girer. elastoplastik aşama. Numunenin gerinimindeki artış oranı, bükülme momentinden önemli ölçüde daha yüksekti ve plastik bölge tam kesite kadar gelişmeye başladı.
Her bir numune için M-um eğrileri Şekil 8'de gösterilmektedir.Şekil 8'de görüldüğü gibi, tüm M-um eğrileri geleneksel CFST üyeleri22,27 ile aynı eğilimi takip etmektedir.Her durumda, M-um eğrileri başlangıç aşamasında elastik bir tepki gösterir, ardından izin verilen maksimum bükülme momentine kademeli olarak ulaşılana kadar azalan sertlikle birlikte elastik olmayan bir davranış gösterir.Ancak farklı test parametreleri nedeniyle M-um eğrileri biraz farklıdır.3'ten 5'e kadar olan kesme-açıklık oranları için sapma momenti şekil 2'de gösterilmektedir.8a.SB2 numunesinin izin verilen bükülme kapasitesi (kesme faktörü λ = 4), SB1 numunesininkinden (λ = 5) %6,57 daha düşüktür ve SB3 numunesinin (λ = 3) eğilme momenti yeteneği, SB2 numunesininkinden daha yüksektir. (λ = 4) %3,76.Genel olarak konuşursak, kesme-açıklık oranı arttıkça izin verilen momentteki değişimin eğilimi açık değildir.M-um eğrisinin kesme-açıklık oranıyla ilişkili olduğu görülmemektedir.Bu, Lu ve Kennedy25'in 1,03 ila 5,05 arasında değişen kayma-açıklık oranlarına sahip CFST kirişleri için gözlemlediği şeyle tutarlıdır.CFST elemanlarının olası bir nedeni, farklı açıklık kesme oranlarında, beton çekirdek ile çelik borular arasındaki kuvvet aktarım mekanizmasının hemen hemen aynı olmasıdır; bu da betonarme elemanlardaki kadar belirgin değildir25.
Şek.Şekil 8b, SB4 numunelerinin (r = %10) ve SB1'in (r = %20) taşıma kapasitesinin, geleneksel CFST SB5 numunesinden (r = 0) biraz daha yüksek veya daha düşük olduğunu ve yüzde 3,15 oranında arttığını ve yüzde 3,15 oranında azaldığını göstermektedir. Yüzde 1,57.Bununla birlikte, SB4 ve SB1 numunelerinin başlangıç bükülme sertliği (Kie), sırasıyla %19,03 ve %18,11 olan SB5 numunesininkinden önemli ölçüde daha yüksektir.SB4 ve SB1 numunelerinin çalışma aşamasındaki bükülme sertliği (Kse), SB5 numunesininkinden sırasıyla %8,16 ve %7,53 daha yüksektir.Kauçuk ikame oranının bükülme kabiliyeti üzerinde çok az etkisi olduğunu, ancak RuCFST numunelerinin bükülme sertliği üzerinde büyük bir etkiye sahip olduğunu gösterdiler.Bunun nedeni, RuCFST numunelerindeki kauçuk betonun plastikliğinin, geleneksel CFST numunelerindeki doğal betonun plastikliğinden daha yüksek olması olabilir.Genel olarak doğal betondaki çatlama ve çatlama, kauçuklu betona göre daha erken yayılmaya başlar29.Taban betonunun tipik hasar modundan (Şekil 4), SB5 numunesinin (doğal beton) çatlakları, SB1 numunesinin (kauçuk beton) çatlaklarından daha büyük ve daha yoğundur.Bu, SB5 Doğal Beton numunesine kıyasla SB1 Betonarme numunesi için çelik boruların sağladığı daha yüksek kısıtlamaya katkıda bulunabilir.Durate16 çalışması da benzer sonuçlara ulaştı.
Şek.Şekil 8c, RuCFST elemanının içi boş çelik boru elemanından daha iyi bükülme kabiliyetine ve sünekliğe sahip olduğunu göstermektedir.RuCFST'den alınan SB1 numunesinin bükülme mukavemeti (r=%20), boş çelik borudan alınan SB6 numunesininkinden %68,90 daha yüksektir ve SB1 numunesinin başlangıç bükülme sertliği (Kie) ve çalışma aşamasındaki bükülme sertliği (Kse) sırasıyla %40,52'dir.SB6 örneğinden daha yüksek olan %16,88 daha yüksekti.Çelik borunun ve kauçuklu beton çekirdeğin birleşik hareketi, kompozit elemanın bükülme kapasitesini ve sertliğini arttırır.RuCFST elemanları, saf bükülme yüklerine maruz kaldıklarında iyi süneklik örnekleri sergiler.
Ortaya çıkan bükülme momentleri, Japon kuralları AIJ (2008) 30, İngiliz kuralları BS5400 (2005) 31, Avrupa kuralları EC4 (2005) 32 ve Çin kuralları GB50936 (2014) 33 gibi mevcut tasarım standartlarında belirtilen bükülme momentleri ile karşılaştırıldı. (Muc)'dan deneysel eğilme momentine (Mue) Tablo 4'te verilmiş ve Şekil 2'de sunulmuştur.9. AIJ (2008), BS5400 (2005) ve GB50936 (2014) için hesaplanan değerler, ortalama deneysel değerlerden sırasıyla %19, %13,2 ve %19,4 daha düşüktür.EC4 (2005) tarafından hesaplanan bükülme momenti, en yakın olan ortalama test değerinin %7 altındadır.
RuCFST elemanlarının saf bükülme altındaki mekanik özellikleri deneysel olarak araştırılmıştır.Araştırmaya dayanarak aşağıdaki sonuçlar çıkarılabilir.
RuCFST'nin test edilen üyeleri, geleneksel CFST modellerine benzer davranışlar sergiledi.Boş çelik boru numuneleri haricinde RuCFST ve CFST numuneleri, kauçuk beton ve betonun doldurulması nedeniyle iyi sünekliğe sahiptir.
Kesme-açıklık oranı, test edilen moment ve bükülme sertliği üzerinde çok az etkiyle 3 ila 5 arasında değişmiştir.Kauçuğun değiştirilmesi oranının, numunenin bükülme momentine karşı direnci üzerinde pratikte hiçbir etkisi yoktur, ancak numunenin bükülme sertliği üzerinde belirli bir etkisi vardır.%10 kauçuk değiştirme oranına sahip SB1 numunesinin başlangıç eğilme sertliği, geleneksel CFST SB5 numunesinden %19,03 daha yüksektir.Eurocode EC4 (2005), RuCFST elemanlarının nihai bükme kapasitesinin doğru bir şekilde değerlendirilmesine olanak sağlar.Taban betonuna kauçuğun eklenmesi betonun kırılganlığını arttırarak Konfüçyüsçü unsurlara iyi bir dayanıklılık kazandırır.
Dean, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP ve Yu, ZV Betonla doldurulmuş dikdörtgen kesitli çelik boru şeklindeki kolonların enine kesme etkisi altında birleşik hareketi.yapı.Beton 22, 726–740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX ve Li, W. Eğimli, konik ve kısa STS kolonlarla betonla doldurulmuş çelik boru (CFST) testi.J. İnşaat.Çelik Tank 66, 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS Geri dönüştürülmüş agrega çelik boru çerçeveyle doldurulmuş geri dönüştürülmüş içi boş blok duvarların sismik testi ve performans indeksi çalışmaları.yapı.Beton 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte, APK ve diğerleri.Kauçuk betonla doldurulmuş kısa çelik boruların deneyi ve tasarımı.proje.yapı.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B. ve Gupta, AK İklim ve sosyo-ekonomik faktörleri dikkate alarak Hindistan'da COVID 19'un yeni risk analizi.teknolojiler.tahmin etmek.toplum.açık.167, 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK Yeni risk değerlendirme sistemi ve kritik altyapının iklim değişikliğine karşı dayanıklılığı.teknolojiler.tahmin etmek.toplum.açık.165, 120532 (2021).
Liang, Q ve Fragomeni, S. Eksenel Yükleme Altında Betonla Doldurulmuş Çelik Boruların Kısa Yuvarlak Kolonlarının Doğrusal Olmayan Analizi.J. İnşaat.Çelik Çözünürlük 65, 2186–2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. ve Lam, D. Yoğun çelik borulardan yapılmış geleneksel ve yüksek dayanımlı betonla doldurulmuş yuvarlak saplamalı kolonların davranışı.J. İnşaat.Çelik tank 62, 706–715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. ve ark.Yüksek mukavemetli soğuk şekillendirilmiş betonarme dikdörtgen boru kolonların eksantrik basınç özelliklerinin deneysel incelenmesi.J. Huaqiao Üniversitesi (2019).
Yang, YF ve Khan, LH Eksantrik yerel basınç altında kısa beton dolgulu çelik boru (CFST) kolonların davranışı.İnce duvar inşaatı.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL ve Castro, JM Sekizgen kesitli betonla doldurulmuş çelik boru şeklindeki kiriş-kolonun döngüsel özelliklerinin deneysel değerlendirilmesi.proje.yapı.180, 544–560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH ve Hicks, S. Betonla doldurulmuş dairesel çelik boruların monotonik saf bükülme altında mukavemet özelliklerinin incelenmesi.J. İnşaat.Çelik tank 158, 460–474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. Bükülmede Yuvarlak CFST'nin İp Gerilme Modeli ve Eğilme Sertliği.iç J. Çelik yapı.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Liu, Yu.H. ve Li, L. Eksenel yük altında kauçuk beton kare çelik borulardan oluşan kısa kolonların mekanik özellikleri.J. Kuzeydoğu.Üniversite (2011).
Duarte, APK ve diğerleri.Kısa çelik borulu kauçuk betonun tekrarlı yükleme altında deneysel çalışmaları [J] Kompozisyon.yapı.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW ve Chongfeng, HE Kauçuk betonla doldurulmuş yuvarlak çelik boruların eksenel sıkıştırma özelliklerinin deneysel incelenmesi.Beton (2016).
Gao, K. ve Zhou, J. Kare ince duvarlı çelik boru kolonların eksenel sıkıştırma testi.Hubei Üniversitesi Teknoloji Dergisi.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G ve Wang E. Yüksek sıcaklığa maruz kaldıktan sonra kısa dikdörtgen betonarme kolonların deneysel çalışması.Beton 362, 42–45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. ve Wang, E. Yüksek sıcaklığa maruz kaldıktan sonra eksenel sıkıştırma altında yuvarlak kauçuk-beton dolgulu çelik boru şeklindeki kolonların deneysel çalışması.Beton (2019).
Patel VI Betonla doldurulmuş yuvarlak uçlu, tek eksenli olarak yüklenen kısa çelik boru kiriş-kolonların hesaplanması.proje.yapı.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH ve Zhao, SL Betonla doldurulmuş yuvarlak ince duvarlı çelik boruların bükülme davranışının analizi.İnce duvar inşaatı.47, 346–358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R., Ahmad HS ve Hunaiti Yu.M.Kauçuk tozu içeren betonla doldurulmuş çelik boruların özelliklerinin deneysel incelenmesi.J. İnşaat.Çelik tank 122, 251–260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB/T 228. Metalik Malzemeler için Normal Sıcaklıkta Çekme Testi Yöntemi (China Architecture and Building Press, 2010).
Gönderim zamanı: Ocak-05-2023